ОСТ 92-4326-80
Download document
.docx format · available to registered users
ДК 629.7.015.4.036.54,63.001.24:539.411.4(083.74) Группа 041
КОРПУСА изделий ОТРАСЛИ.
Методики расчета на статическую прочность
Письмом Министерства
<■’; 23.06.1980г. .№ ЛИ-55 •.« к ивед* нн:і : Ґ
с I апреля 1981г.
Стандарт распространяется на корпуса изделий отрасли и устанавливает методики их расчета на статическую прочность.
Полное изложение области распространения стандарта приведено приложении 3, инв.Я 4/71 с
f
—
■Издание lb • -tn і.ц..і ш дірі-шсп.-
1. ОБЩИЕ погазниа
1.1. Задачей расчетов на статическую прочность являете?; теоретг ческое определение разрушающих нагрузок (несущей способности или пре дельных напряженій), напряжеиного состояния и коэффициентов запасов прочности.
1.2. Расчетные материалы по статической прочности должны содержать перечень случаев нагружения, соответствующие расчетные случаи, коэффициенты безопасности, геометрические парг летры конструход-^» механические свойства -материалов, расчетные схемы, критерии прочности изложение методов расчета, расчетные значения коэффициентов запасов прочности (устойчивости).
1.3. Расчеты на статическую прочность проводятся по расчетным нагрузкам, определяемым дан всех расчетных случаев, установленных в "Нормах прочности на изделие .
1.4. При расчетах на статическую прочность значения ехашпесх характеристик материала элементов корпуса должны соответствовать ча симальиой рабочей температуре этих элементов в каждом расчетном случае.
1.5. Коэффициент запаса прочности корпуса в целом для изделия в каждом расчетном случае определяется как наименьший из ксэффвднеі тов запаса прочности отдельных отсеков в данном расчетном случае.
1.6. Коэффициент запаса прочности отдел].ного отсека определяем как наименьший ия коэффициентов задасовпрочности и устойчивости, соответСйующих различным формам разрушения отсека и его элементов і данном расчетном случае.
1.7. Расчеты на статическую прочность типовых конструкций допускается проводить по методикам, имеющим не меньшую точность по сравнению с методиками, приведенными-в стандарте.
1.8. Расчетные .атериалы по статической прочности должны сыть і дополнены расчетами на прочность элементов, являющихся конструктив- ! ныж особенностями рассчитываевдого корпуса, которые не учитываются (- методиками, изломе иными в настоящем стандарте. »
2.1.
2.2. По конструктивному исполнению и прочностным расчетным схемам типовые конструкции разделяются:
в случае герметичных отсеков на:
типовые гладкие герметичные отсеки;
типовые вафатгьные герме точные отсеки;
в случае негерметичных отсеков на:
типовые гладкие негерметичные отсею:;
типовые стрингерные негерметичные отсеки;
типовые вафельные негерметичные отсеки;
е
типовое фирменные отсеки.
2.3. Типовые гладгсие герметичные отсеки представляют собой за.лкн нутые емкости, боковая поверхность которых выполнена в ваде непод- крепленных круговых іщлиндрическпх оболочек. Торцевыми поверхностя х являются гладкие сферические оболочки (днища), черт. I.
Ограничение, накладываемые на нагрузку, геометрические и фхзи- ческие параметры типовых гладких герметичных отсеков приведены з подразделе 3.1.
Днища присоединяются к боковой поверхности с помощью круговых распорных шпангоутов. сваі>енных с оболочками.
■ 2.3. Типовые вафельные .герметичные отсеки представляют собой замкнутые емкости, которые выполнены в ваде односторонне подкрепленных круговых цилиндрических оболочек с частым
продольно-кольцевым или перекрестным (черг. 2) расположением ребер, изготовленных заодно СО стенкой оболочки И ИМЄЗЗДИХ поперечное се 1ЄНИЄ, близкое к прямоугольноглу. Торцевыми поверхностями Є1Ж0СТИ ЯВЛЯЮТСЯ гладкие или вафельные сферические днища (черт. 3).
Днища присоединяются к боковой поверхности через краевые распорные шпангоуты, которые свариваются с оболочками.
Ограничения, накладываемые на нагрузку, геометрические и физические параметры типовых вафельных герметичных отсеков приведены в і подразделе 5.1.
2.4. Типовые гладкие негерметичные отсеки представляют собой круговые оболочки цилиндрической формы, к торцевой поверхности которых привариваются или приклепываются торцевые шпангоуты.
Ограничения, накладываемые на нагрузку, геометрические и физические параметры типовых гладких негерметичных отсеков приведены в подразделе 3.1.
2.5. Типовые стрингерные негерметичные отсеки представляют собой круговые цилиндрические оболочки, подкрепленные в продольном направлении стрингерам и в окружном направления шпангоутами. Стрингеры и шпангоуты приклепываются к ободочке (черт. 4).
Ограничения» накладываемые на нагрузку, геометрические и физические параметры типовых стрингерных негерметичных отсеков, приведены в подразделе 4.1.
2.6. Типовые вафельные негерметичные отсеки представляют собой односторонне подкрепленные круговые цилиндрические оболочки с частим продольно-кольцевым или перекрестным расположением ребер, изготовленных заодно со стенкой оболочки и имеющих поперечное сечение, близкое к прямоугольному. К торцевой поверхности цилиндрической оболочки привариваются или приклепываются торцевые шпангоуты
Ограничения, накладываемые на нагрузку, геометрические и фиэичес- 1 кие параметры типовых вафельных негерметичных отсеков, приведены в ! подразделе 5.1.
2.7. Типовые ферменные отсеки-цилиндрические или конические отсеки, состоящие из двух кольцевых шпангоутов, соединенных сваркой, с симметрично расположенными стержневыми элемента.® (черт. 5).
Ограничений, накякдаваеше на нагрузку, геометрические и физи- ческие параметры типовых ферменных отсеков, приведены в подразделе 6.1
0СТ|92-43і< - *0 «Лист M
Зоїо Расчетная схема и основные допущения *
3.1.1, Расчетная схема гладких герметичных отсеков представляет собой замкнутую /емкость, боковая поверхность которой выполнена в виде зеподкреплённой (гладкой; круговой цилиндрической оболочки, а тор це Ж МИ поверхностями ЯВЛЯЮТСЯ гладкие сферические оболочки’.ДЇІІТЙ черт, 1. Двяша крепятся к боковой поверхности через кру
говые распорные шпангоуты, которые свариваются с оболочками» Емкость до высоты Н заполнена жидкостью. Между верхним днищем и поверхностью жидкости имеется избыточное внутреннее давление Р о ' о
Зо1о2о На отсек действует осевая перегрузка в направлении снизу вверх» В поперечном сечении цилиндрической части отсека с 4 координат ой X де йствуют:
Т (х) - осевая сила без учета разгружающего действия давления (положительное направление осевой силы при снятии);
@ (х) - перерезывающая сила (знак перерезывающей сиды всегда положительный);
/V(х) - изгибающий момент (вектор изгибающего момента перпендикулярен направлению действия перерезывающей силы, а величина изгибающего момента всегда положительная),
3.1.3, Цилиндрическая оболочка имеет переменную в меридиональном направлении номинальную толщину Ь(Х) .
3.1.4, При расчете на устойчивость цилиндрическая оболочка берется с постоянной толщиной /) , за которую принимается минимальная номинальная толщина,
3.1.5, При расчете на прочность при определении напрядений берется минимальная толщина h *”(х) в сечении с координатой X :
Л (хУтп\(h М + ,h, w] , Ct'
u Co CO -* ’
Где Д - нижнее предельное отклонение от номинальной толщины /?(х) (величина нижнего предельного отклонения; берется с учетом знака);
К о - коэффициент сварного шва в зоне аварки; со
/? ,(*) - минимальная толщина цилиндрическая оболочки В золу
не сварки»
. Зоіобр При расчете на прочность сферических днищ берется мини
мальная толщина сферической оболочки» Для верхнего днища мияималь- / 777Z/7
мая толщижа /Л определяется по формуле:
min
(2)
где . /7 - номинальная толщина верхнего днища;
О
Д - нижнее предельное отклонение от номинальной толщины о
(с учетом знака);
Л.Л.
К е - коэффициент сварного шва в зоне сварки;
и - минимальная толщина в зоне сварки»
" , min
Для нижнего днища минимальная толщина п определяется по н
формуле:
Л =/T?zz?["64 +д
* L * * 9 сб сЗ J *
Где Пн - номинальная толщина верхнего днища;
Ди - нижнее предельное отклонение от номинальной толщины л
(с учетом знака);
/<с$ - коэффициент сварного шва в зоне сварки;
/2* * минимальная толщина в зоне свайки».
со
3»1»7» Модуль упругости £ оболочек и шпангоутов принят одинаковый, а пределы пропорциональности, пределы текучести и пределы прочности для материалов цилиндрической оболочка, сферических днищ, опорных шпангоутов предполагается различными»
0CT|9 2“ Ji и ст /«?
3.1.8. Коэффициент Пуассона для материала'цилиндрической оболочки в упругой области принимается равным 0,3, а в пластической - 0,5.
3.1.9. Материалы цилиндрической и сферической оболочек плас- • тичкые, т.Со удлинение при разрыве для отих материалов 3>10# . В связи с этин; вопросы краевого эффекта опускаются и расчет на прочность проводится по безмомептной теории.
3.1.100. Размеры цилиндрической оболочки удовлетворяют соотношению’:
где L - длина цилиндрической осодочки;
Р - радиус срединной поверхности цилиндрической оболочки.
3.1.101. При расчете на устойчивость за пределами пропорциональности касательный, модуль упругости материала цилиндрической оболочки , касательный модуль упругости материала верхнего шпая- гоута с.* , квсательны і модуль упругости материала нижнего шпая- г- # гоута определяются из линейной аппроксимации Тэтмайера-Лсянского диаграммы "критическое напряжение-гибкость” для сжатого ст ерь ня.
3.1.102. Расчетная схема гладких іггерметцчных отсеков отличается от расчетной схемы гладких герметичных отсеков следующим: отсутствуют НИЕНЄ8 и верхнее сферические днища;
вместо распорного 'Шпангоута на торце цилиндрической оболочки находится стыковочны-.' шпангоут;-
при расчете на прочность и устойчивость цилиндрической оболочка давление нзддутв О ' и высота столба :кткости Н полагаются ' о равными нулю.
3.1.103. Предполагается, что суммарная равнодействующая сила безмоыеятяых погонных усилий, возникающих в цилиндрической и сфе-
приложении I)
(э - максимальное предельное напряжение потери устойчивости при одноосном сжатии стержня, изготовлен
